火狐体育压注:催化裂化事故分析与预防

　　气压机喘振问题大多为因冬季气温低，气压机入口温度最低至27℃，造成富气中轻组织分含量较多；另外提升管注入预提升干气1400m3/h,干气组分较轻，C3以下组分占80%，造成气压机喘振。

　　某催化裂化装置采用两段串联再生技术，第一再生器和第二再生器并列，沉降器与一再同轴，一再贫氧再生，二再富氧再生。2001年4月21日，在开工过程中，反再系统升温严格按升温曲线进行，达到拆除大盲板条件，装置开始逐渐关闭待生塞阀和再生滑阀，创造条件给检修人员拆除大油气管线至分馏塔前大盲板。但由于清焦不彻底和操作人员对待生立管个别温度监测不力，待生立管焦炭发生自然，未及时有效地发现处理，造成发生待生立管烧坏。

　　待生塞阀失灵关死，两器流化中断，反应内操判断不及时，造成反应温度低温自保动作切断进料。

　　（1）加强技术培养和训练，制定事故预案，并组织学习，来提高每一位操作人员的技术素质。

　　某炼油厂催化裂化装置为同轴式反再系统，1990年11月19日9时50分，由于待生塞阀控制失灵全关，两器流化中断，再生器一密相、二密相催化剂藏量逐步降到2吨、4吨，由于操作工判断不及时，引起反应温度低低自保动作（该装置设有反应温度低低自保），造成装置切断进料。

　　1999年9月6日3时45分，某炼厂催化裂化装置再生器过渡段密度突然下降，密相密度升高，增压机、主风出口管线振动大，三器晃动大，外取热产蒸汽量大幅度波动，当班人员请示值班干部后及时停用外取热器。

　　（2）根据主风出口压力下降（由240Kpa降至235KPa）、主风分布管压降下降了5.5Kpa（由11Kpa降到4.5KPa）及再生器各温度和密度的突变，判断主风分布管严重损坏。请示厂部后，决定停工。9时切断进料，并开始卸剂。

　　反应温度下降后开大再生滑阀，降低进料量，启用提升管事故蒸汽，反应温度稍有回升，再生滑阀关压满量程。结合再生斜管滑阀上方出现大面积红斑，判断再生斜管上方有大面积衬里脱落。堵塞再生滑阀道。密切关注注意反应温度和压力，全开再生滑阀，至反应温度和压力有回升，再关小再生滑阀，往返操作数次。至17时，催化剂循环量仍然不能够满足正常生产的要求，切断进料，紧急停工抢修。

　　停工打开再生斜管发现斜客内套筒损坏，内衬里大面积脱落，再生斜管入孔内护圈变形脱落，挡在再生滑阀上方，大块衬里堵塞整个通道，催化剂循环受堵。

　　对反应系统衬里来修补，特别是斜管要采用整体的方式，并严格按升温曲线升温烘干，不能心存侥幸，抢工期，影响实施工程质量，给生产带来隐患。

　　开工升温阶段，要求按时记录关键部位温度，特别是在沉降器温度急剧变化的时候。

　　2004年某日零时30分，某炼油厂1.6Mt/a反再高低并列式催化裂化装置反应操作员发现沉降器料上升，一再料位下降，待生滑阀阀位自锁报警。反应操作员将沉Hale Waihona Puke Baidu器料位由自控改为手动控制，将输出信息号减小，消除阀位自锁后，发现待生滑阀阀位没有变化，反应操作员立即通知外操去现场进行确认，外操到达现场后与内操联系确认发现待生滑阀阀位没有变化，立即将滑阀改为机械手作，结果阀位仍未变化。班长立即将情况汇报有关人员，经过有关职能部门确认，待生滑阀阀杆断裂，决定装置停工抢修。

　　（3）切断进料后，振动仍燃较大。13时30分左右，当再生器藏量降到45吨以下，再生器晃动才基本停止。

　　（4）9月8日进再生器检查发现主风分布管人孔盖被吹掉，该人孔上方正对二级旋风分离器的翼阀护罩和舌板被主风吹掉。由于停工及时，未引发次生事故。

　　两器风分布管人孔盖改为对边缘进行切削开坡口后重新进行堆焊恢复；对外取热汽包蒸汽管焊缝进行着色控伤检查未见异常，内取热管弯管测厚并进行外表检查没发现明显的机械损伤，目测无变形。对反再系统进行了全面的外部检查未发现异常。

　　十六油浆泵电机烧毁引起装置停电事故硫化氢中毒事故十七误拆换热器漏油事故十八锅炉给水泵故障引起进料自保事故十九精制汽油窜信江水管线二十二十一检修着火事故二十二分馏塔塔顶回流带水二十三原料油油浆热器火灾事故二十四硫化氢中毒事故二十五分馏塔油污染事故二十六稳定汽油污染事故二十七瓦斯分液罐底管线腐蚀穿孔泄漏二十八封油带水导致油浆泵抽空故障二十九油浆系统发生漏油导致多次停工三十回炼油泵跳闸导致稳定塔热源中断事故三十一待生滑阀泄漏造成紧急停工事故第三部分机组系统一误动气压机危急保安器造成气压机停机事故二主风机仪控制油管火灾事故气压机控制油管火灾事故三检修单位误操作造成主风机紧急停机四五机组联锁动作造成装置切断进料六高风机喘振造成装置紧急停工主风机倒转烧毁轴成瓦主风油压大降联锁停机八九主风机入口管线结冰造成主风机联锁停车十增压机喘振造成高风机流量联锁停车十一压缩机氮气密封差压低机组联锁动作十二气压机停机事故十三雷击事故十四烟机叶片断裂事故十五烟机叶片结垢振动大第四部分公用工程锅炉给水调节阀失控造成装置停工全面停电事故dcs故障引起装置进料自保事故co锅炉闪爆事故电网晃电事故十一电网晃电事故十二停电事故十三非净化风中断事故十四装置外供净化风非净化风中断事故十五dcs死机事故十六dcs系统故障十七催化装置晃电事故催化装置晃电十八

　　（3）提升管出口温度滞后，热电偶位置取点不合适，造成实际反应温度过低，原料没有办法进行裂解，引起待生催化剂带油，导致大烟囱冒黄烟。

　　（1）事故处理不果断。气压机发生喘振时，气压机岗位未能及时开气压机出口放火炬。

　　（2）反应压力超高时，反应岗位未能及时开气压机入口放火炬，控制好反应能力。

　　（3）反应温度取点不合适（于提升管出口粗旋升气孔处），变化速度太慢，处理事故时只注意此点的温度而忽略了对提升管中部温度的观察，造成实际反应温度过低（＜460℃）致使切进料不及时，待生催化剂带油。

　　主风分布管人孔盖原设计和施工的焊接方法为角焊。焊点承受的拉力很大。在高温和腐蚀状态下易拉裂。

　　2000年2月7日9时，某催化装置气压机突然喘振，出口富气量从13.5km3/h左右直线下降，反应压力超高，两器差压增大，造成再生斜管下料不畅，提升管出口温度从512℃开始缓慢下降，9时27分急剧下降，现场发现大烟囱冒黄烟。

　　某催化装置反再系统结构及形式是外置提升管反应器，再生工艺采用两段串联再生技术，第一再生器和第二再生器并列，沉降器与一再生轴，一再贫氧再生，二再富氧再生。1997年10月22日，三机岗位发现2＃、3＃主风机自保盘上“风机保护”红灯亮，3＃风机自保“电机跳闸”红灯亮，“机组停机”红灯亮，但2＃、3＃主风机并未停机。由于“装置自保”信息灯亮，使2＃、3＃主风机出口放空阀打开，造成主风总流量低低限自保，带动反应进料、两器差压、增压风自保动作。在消除仪表假信号后2＃、3＃主风机重新向再生器供风，在主风机自保复位后，一再、二再单容器流化约12量35吨时发生第一次塌方，由于处理及时很快恢复流化，但在三器流化的过程中，二再二密相藏量38时发生第二次塌方（二再二密相藏量正常为15~20吨，二再一密相藏量正常为7~9吨），二再二密相藏量催化剂全部塌下至一密，使主风无法时入二再全部走一再。二再压力迅速下降，造成提升管油气随蒸汽倒窜入二再，当二再一密催化剂被吹起来流化后，二再烟气带着油气进入烟囱后与一再的富氧烟气混合发生爆燃装置被迫非计划停工。

　　装置切断进料后，经检查确认，待生滑阀阀杆已经断裂。更换阀杆后，装置重新组织进料，恢复生产。

　　（2）待生滑阀阀杆材质不好，质量差，使用年数的限制长，经不起长时间蒸汽吹扫和催化剂的磨损。

　　（1）将待生滑阀阀道吹扫蒸汽孔板直径由15mm改为10mm，减少蒸汽量。

　　（1）检修时待生立管清焦不彻底，由于热胀冷缩焦块脱落至待生立管（待生塞阀已关），焦块在待生立管发生自燃引起局部高温，造成待生立管烧坏。

　　（2）操作失误，未检查到喷嘴的一个手阀未关严，在恢复三器流化的过程中对二再藏量控制不当，二再二密催化剂塌方。

　　（3）待生滑阀阀道吹扫蒸汽孔板副线用盲板盲死关，禁止使用副线阀吹扫阀杆和阀道。

　　某炼油厂1.6Mt/a催化裂化装置为高低并列二段再生，一再烟气经旋风分离器后，进入三级旋风分离器，出口进入烟机回收能量，二再烟气去余热锅炉回收能量。三级旋风分离器于1999年大修时因为原VER—II型分离单管分离效果差，更换为PSC—250型立式单管，2004年3月装置MIP改造后，于2004年4月26日开工，至2005年4月份发现三旋工况呈逐渐趋差。5月13日由于积附的催化剂局部脱落和叶片不均匀磨损破坏了转子的动平衡，从而引起烟机振动的上升导致烟机振动高停机一次。检修后烟机5月16日开机。烟机又出现振动上升现象。同时激光粒度仪浓度不断升高，超过200mg/m3,三旋出口烟气采样手工分析数据，连续多次10µm以上筛分达15%（体积）（指标≤3%（体积））；三旋储罐各测点温度缓慢下降至500℃以下。三旋至储罐的压降达到了0.129Mpa。6月24日临界喷嘴前带压开孔后排放发现，三旋泄气量较小。7月2日三旋筒体段（隔板下）开孔测压为0.012Mpa，推测三旋单管堵可能性较大，在经过考虑后于8月21日停工对三旋进行检修。

　　（2）加强职工技术培养和训练，提高职工技术水平，增强安全意识，并经常组织职工进行事故演练，防止同类事故的发生。

　　（3）整改措施；二再分布板堵孔20%，二再二密藏量自动控制改一密藏量控制半再生滑阀。

　　1997年11月14日14时，某炼油厂RFCC装置反应温度、反应压力一下子就下降，开大再生滑阀（滑阀压降正常）情况略有好转，至17时左右，反应温度控制不住，被迫切断进料，停工处理。